Le modèle de matériau Hook-Brown est disponible dans le module complémentaire Analyse géotechnique. Le modèle affiche un comportement de matériau linéaire-élastique idéal-plastique. Son critère de résistance non linéaire est le critère de rupture le plus courant pour les roches.
Les paramètres du matériau peuvent être entrés via
les paramètres d'roche directement ou alternativement via
la classification GSI
décrites.
Des informations détaillées sur ce modèle de matériau et la définition de l'entrée dans RFEM sont disponibles dans le chapitre correspondant {%}https://www.dlubal.com/fr/telechargements-et-informations/documents/en-ligne -manuals/rfem-6-geotechnical-analysis/004120 Modèle Hoek-Brown ]] du manuel en ligne du module complémentaire Analyse géotechnique.
Le type de barre « Amortisseur » vous permet de définir un coefficient d'amortissement, une constante de ressort et une masse. Ce type de barre élargit les possibilités dans le cadre de l'analyse de l'historique de temps.
Du point de vue viscoélastique, le type de barre « Amortisseur » est similaire au modèle Kelvin-Voigt qui se compose de l'élément amortisseur et d'un ressort élastique (connectés en parallèle).
Le facteur de pertinence modale (MRF) peut vous aider à évaluer à quel point des éléments contribuent à un mode propre spécifique. Le calcul est basé sur l'énergie de déformation élastique relative de chaque composant structural.
Le MRF permet de distinguer les modes propres locaux et globaux. Si plusieurs barres ont un MRF important (par exemple supérieur à 20 %), une instabilité de la structure entière ou d'une partie de celle-ci est très probable. Néanmoins, si la somme de tous les MRF est d'environ 100 % pour un mode propre, un problème de stabilité locale (par exemple le flambement d'une barre simple) est à prévoir.
De plus, le MRF peut être utilisée pour déterminer les charges critiques et les longueurs efficaces équivalentes des composants structuraux spécifiques (pour l'analyse de stabilité par exemple). Dans ce contexte, les modes propres pour lesquels une barre particulière a des valeurs de MRF faibles (par exemple, < 20 %) peuvent être négligés.
Le MRF est affiché par mode propre dans le tableau de résultats sous Analyse de stabilité --> Résultats par barre --> Longueurs efficaces et charges critiques.
La vérification des barres en acier formées à froid selon l'AISI S100-16/la CSA S136-16 est disponible dans RFEM 6. Vous pouvez accéder à la vérification en sélectionnant « AISC 360 » ou « CSA S16 » comme norme dans le module complémentaire Vérification de l'acier. « AISI S100 » ou « CSA S136 » est alors automatiquement sélectionné pour la vérification formée à froid.
RFEM applique la méthode de résistance directe (MSD) pour calculer la charge de flambement élastique de la barre. La méthode de résistance directe offre deux types de solutions, numériques (méthode de la bande finie) et analytiques (spécification). La courbe de signature FSM et les formes de flambement peuvent être visualisées sous Sections.
Vous souhaitez modéliser et analyser le comportement d'un solide de sol ? Pour cela, des modèles de matériaux adaptés ont été implémentés dans RFEM. Vous pouvez utiliser le modèle de Mohr-Coulomb modifié avec un modèle linéaire-élastique idéal-plastique ou un modèle élastique non-linéaire avec une relation contrainte-déformation œdométrique. Le critère limite, qui décrit le passage du domaine élastique à celui de l'écoulement plastique, est défini selon Mohr-Coulomb.
Le saviez-vous ? Afin de pouvoir calculer la maçonnerie, un modèle de matériau non linéaire a été implémenté dans RFEM. Celui-ci a été sélectionné selon l'approche de Lourenço, une surface composite élastique selon Rankine et Hill. Ce modèle permet de décrire et de représenter le comportement structurel de la maçonnerie ainsi que les différents mécanismes de rupture.
Les paramètres limites ont été sélectionnés de sorte que les courbes de calcul utilisées correspondent à une courbe de calcul normative.
Connaissez-vous déjà le modèle de matériau de Tsai-Wu ? Il combine des propriétés plastiques et orthotropes, ce qui permet la modélisation spéciale de matériaux présentant des caractéristiques anisotropes, tels que le plastique renforcé de fibres ou le bois.
Lorsque le matériau devient plastique, les contraintes restent constantes. Une redistribution est réalisée selon les rigidités disponibles dans les directions individuelles. La zone élastique correspond au modèle Orthotrope | Modèle de matériau Linéaire élastique (solides). Pour la zone plastique, le fluage selon Tsai-Wu est appliqué :
Toutes les forces sont définies positivement. Vous pouvez imaginer le critère de contrainte sous la forme d'une surface elliptique dans la zone de contraintes à six dimensions. Si l'une des trois composantes de contrainte est appliquée comme une valeur constante, la surface peut être projetée sur un espace de contraintes tridimensionnel.
Si la valeur de fy(σ), selon l'équation de Tsai-Wu, condition de contrainte plane, est inférieure à 1, les contraintes se trouvent dans la zone élastique. Le domaine plastique est atteint dès que fy (σ) = 1. Les valeurs supérieures à 1 ne sont pas admises. Le modèle est idéal plastique, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de raidissement.
Détermination des contraintes à l'aide d'un modèle de matériau élastique-plastique
Calcul de structures à disques de maçonnerie pour la compression et le cisaillement sur le modèle de bâtiment ou sur un modèle unique
Détermination automatique de la rigidité de l'articulation dalle-voile
Vaste base de données de matériaux pour presque toutes les combinaisons de pierre et de mortier disponibles sur le marché autrichien (la gamme de produits est continuellement élargie, y compris pour d'autres pays)
Détermination automatique des valeurs de matériau selon l'Eurocode 6 (ÖN EN 1996-X)
Les normes spécifient déjà les méthodes d'approximation (par exemple, le calcul des déformations selon l'EN 1992-1-1, 7.4.3 ou l'ACI 318-19, 24.3.2.5) dont vous avez besoin pour votre analyse des déformations. Dans ce cas, les rigidités efficaces sont calculées dans les éléments finis selon l'état limite existant avec ou sans fissures. Vous pouvez ensuite utiliser ces rigidités efficaces pour déterminer les déformations à l'aide d'un autre calcul aux éléments finis.
Considérez une section en béton armé pour le calcul des rigidités efficaces des éléments finis. En fonction des efforts internes déterminés à l'état limite de service dans RFEM, vous pouvez classer la section en béton armé comme « fissurée » ou « non fissurée ». Considérez-vous l'effet du béton entre les fissures ? Dans ce cas, cela se fait à l'aide d'un coefficient de distribution (par exemple selon l'EN 1992-1-1, équation 7.19 ou l'ACI 318-19). On suppose donc que le comportement du matériau béton est linéaire-élastique dans la zone de compression et de traction jusqu'à ce que la résistance en traction du béton soit atteinte. Cette procédure est suffisamment précise pour l'état limite de service.
Lors de la détermination des rigidités efficaces, vous pouvez considérer le fluage et le retrait au niveau de la section. Vous n'avez pas besoin de considérer l'influence du retrait et du fluage dans les modèles statiquement indéterminés dans cette méthode d'approximation (par exemple, dans le cas de structures maintenues sur tous les côtés, les efforts de traction dus au retrait ne sont pas déterminés et doivent être considérés séparément). En résumé, l'analyse des déformations est effectuée en deux étapes :
Calcul des rigidités efficaces de la section en béton armé en supposant des conditions d'élasticité linéaire
Calcul de la déformation à l'aide des rigidités efficaces avec la méthode des éléments finis
Le saviez-vous ? Lors du déchargement d'un composant avec un modèle de matériau plastique, contrairement au modèle de matériau Isotrope | Élastique non linéaire, une déformation persiste même après déchargement total.
Vous pouvez sélectionner trois types de définition différents :
Basique (définition d'une contrainte équivalente à laquelle le matériau plastifie)
Bilinéaire (définition d'une contrainte équivalente et d'un module d'écrouissage)
Diagramme contrainte-déformation : Définition des diagrammes contrainte-déformation polygonaux
Si vous relâchez à nouveau un composant avec un matériau élastique non linéaire, la déformation revient sur la même trajectoire. Contrairement au modèle de matériau Isotrope | plastique, il n'y a plus de déformation lorsqu'il est complètement déchargé.
Vous pouvez sélectionner trois types de définition différents :
Basique (définition d'une contrainte équivalente à laquelle le matériau plastifie)
Bilinéaire (définition d'une contrainte équivalente et d'un module d'écrouissage)
Diagramme contrainte-déformation :
Définition d'un diagramme contrainte-déformation polygonal
La planification avec des barres est également facilitée dans les logiciels grâce à des fonctions spécifiques. Vous pouvez disposer les barres de manière excentrée, les supporter par des fondations élastiques ou les définir comme des couplages rigides. Les ensembles de barres facilitent la répartition des charges sur plusieurs barres. Dans RFEM, vous pouvez également définir les excentrements des surfaces. Vous pouvez également convertir ici les charges nodales et linéiques en charges surfaciques. Divisez les surfaces en composants de surfaces et les barres en surfaces selon vos besoins.
De nombreuses options sont disponibles pour une saisie et une modélisation simples de vos modèles. Votre modèle est entré sous forme de modèle 1D, 2D ou 3D. Les types de barre tels que les poutres, les treillis ou les barres de traction facilitent la définition des propriétés de barre. Pour modéliser des surfaces, RFEM fournit différents types de surface, tels que « Standard », « Sans épaisseur », « Rigide », « Membrane » et « Distribution de charge ». De plus, différents modèles de matériau sont disponibles dans RFEM : Isotrope | Linéaire élastique, Orthotrope | Linéaire élastique (surfaces, solides) ou Isotrope | Bois | Linéaire élastique (barres)
Dans RFEM, il est possible de coupler des surfaces avec les types de rigidité « Membrane » et « Membrane orthotrope » avec les modèles de matériau « Isotrope élastique non linéaire 2D/3D » et « Isotrope plastique 2D/3D » (pour cela, le module additionnel RF-MAT NL est requis).
Cette fonctionnalité permet de simuler par exemple le comportement non linéaire d'un film ETFE.
Assemblage poteau-poutre : assemblage possible entre la poutre et la semelle du poteau ou entre le poteau et la semelle de poutre
Assemblage poutre-poutre : calcul d'assemblages par platines d'about résistants aux moments et d'assemblages rigides avec éclisse possible
Export automatique du modèle et des données de charge à partir de RFEM/RSTAB
Boulons M12 à M36 avec les classes de résistance 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.8, 8.8 et 10.9 si ces classes de résistance sont disponibles dans l'Annexe Nationale sélectionnée
Vastes possibilités de définition des distances entre les boulons et entre les bords (contrôle des distances autorisées)
Contreventement des poutres avec des jarrets ou des raidisseurs sur la face supérieure ou inférieure
Assemblage par platine d'about avec ou sans dépassement
Assemblage avec résistance à la flexion pure, à l'effort normal pur (assemblage en traction) ou à l'effort normal et la flexion combinés possible
Calcul des rigidités d'assemblage et vérification de la possibilité d'un assemblage articulé, élastique ou rigide
Assemblage par platine d'about dans une configuration poutre-poutre
Les poutres ou poteaux connectés peuvent être contreventés d'un côté par des jarrets ou des deux côtés par des raidisseurs
Large choix de raidisseurs pour l'assemblage (complets ou incomplets, par exemple)
Jusqu'à dix boulons horizontaux et quatre boulons verticaux
Possibilité de connecter des sections en I constantes ou à inertie variable
Vérification :
ELU de la poutre connectée (résistance à l'effort tranchant et en traction de l'âme, par ex.)
ELU de la platine d'about de la poutre (tronçon en T en traction, par ex.)
ELU des cordons de soudure des platines
ELU du poteau dans la zone de l'assemblage (semelle de poteau et tronçon en T en flexion, par exemple)
Toutes les vérifications sont effectuées selon l'EN 1993-1-8 et l'EN 1993-1-1
Joint de platine d'about résistant aux moments
Deux ou quatre rangées de boulons verticales et jusqu'à dix rangées horizontales
Les poutres connectées peuvent être rigidifiées d'un côté par des jarrets ou des deux côtés par des raidisseurs
Des sections en I constantes ou à inertie variable peuvent être connectées
Vérification :
ELU des poutres connectées (résistance au cisaillement ou en traction des plaques de l'âme, par exemple)
ELU des platines d'about de la poutre (tronçons en T en traction, par ex.)
ELU des cordons de soudure des platines d'about
ELU des boulons sur la platine d'about (traction et cisaillement combinés)
Assemblage poutre-poutre par éclisse
Jusqu'à dix rangées de boulons possibles pour les assemblages par plats de semelles
Jusqu'à dix rangées de boulon dans la direction verticale et horizontale pour les assemblages par doublure d'âme
Le matériau de la cornière peut être différent de celui des poutres
Vérification :
ELU des poutres connectées (section nette dans l'aire en traction, par ex.)
ELU des tasseaux (section nette en traction, par ex.)
ELU de chaque boulon ou des différents groupes de boulons (vérification de la résistance au cisaillement d'un boulon par ex.)
Le type de barre 'Amortisseur' peut être utilisé pour l'analyse de l'historique de temps dans RFEM et RSTAB avec les modules RF-/DYNAM Pro - Forced Vibrations et RF-/DYNAM Pro - Nonlinear Time History. L'élément linéaire d'amortissement visqueux considère les efforts en fonction des forces relatives à la vitesse.
Du point de vue viscoélastique, le type de barre 'Amortisseur' est similaire au modèle Kelvin-Voigt qui se compose de l'élément amortisseur et d'un ressort élastique (connectés en parallèle).
Poteau articulé, avec maintien élastique de la tête ou de la semelle
Support (en option) avec maintien élastique de la semelle
Entrée de géométrie simple avec graphiques illustrés
Bibliothèque complète de matériaux
Attribution des classes de service du cadre et spécification des catégories de classe de service
Paramètres détaillés de la vérification de la résistance au feu
Définition de la déformation limite pour la vérification à l'ELS
Détermination des rapports de calcul, des efforts d'appui et des déformations
Pour la vérification selon l'EC 5 (EN 1995), les annexes nationales (AN) suivantes sont disponibles:
DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 (Allemagne)
NBN EN 1995-1-1/ANB:2012-07 (Belgique)
DK EN 1995-1-1/NA:2011-12 (Danemark)
SFS EN 1995-1-1/NA:2007-11 (Finlande)
NF EN 1995-1-1/NA:2010-05 (France)
UNI EN 1995-1-1/NA:2010-09 (Italie)
NEN EN 1995-1-1/NB:2007-11 (Pays-Bas)
ÖNORM B 1995-1-1:2015-06 (Autriche)
PN EN 1995-1-1/NA:2010-09 (Pologne)
SS EN 1995-1-1 (Suède)
STN EN 1995-1-1/NA:2008-12 (Slovaquie)
SIST EN 1995-1-1/A101:2006-03 (Slovénie)
CSN EN 1995-1-1:2007-09 (République tchèque)
BS EN 1995-1-1/NA:2009-10 (Royaume-Uni)
Génération automatique des charges de vent et de neige
Multiples options de réductions selon la norme sélectionnée
Export direct des données dans MS Excel
Langages du programme : anglais, allemand, tchèque, italien, espagnol, français, portugais, polonais, chinois, néerlandais et russe
Rapport d'impression vérifiable avec toutes les vérifications requises. Rapport d'impression disponible dans plusieurs langues de sortie; par exemple, anglais, allemand, français, italien, espagnol, russe, tchèque, polonais, portugais, chinois et néerlandais.
Import direct de fichiers stp à partir de différents programmes de CAO
Importation de matériaux, de sections et d'efforts internes à partir de RFEM/RSTAB
Calcul de l'acier des sections à parois minces selon l'EN 1993-1-1:2005 et l'EN 1993-1-5:2006
Classification automatique des sections selon l'EN 1993-1-1:2005 + AC:2009, section 5.5.2 und EN 1993-1-5:2006, section 4.4 (classe de section 4), avec détermination optionnelle des largeurs efficaces selon l'Annexe E pour les contraintes sous fy
Intégration des paramètres des Annexes Nationales suivantes :
DIN EN 1993-1-1/NA:2015-08 (Allemagne)
ÖNORM B 1993-1-1:2007-02 (Autriche)
NBN EN 1993-1-1/ANB:2010-12 (Belgique)
BDS EN 1993-1-1/NA:2008 (Bulgarie)
DS/EN 1993-1-1 DK NA:2015 (Dänemark)
SFS EN 1993-1-1/NA:2005 (Finlande)
NF EN 1993-1-1/NA:2007-05 (France)
ELOT EN 1993-1-1 (Grèce)
UNI EN 1993-1-1/NA:2008 (Italie)
LST EN 1993-1-1/NA:2009-04 (Lituanie)
UNI EN 1993-1-1/NA:2011-02 (Italie)
MS EN 1993-1-1/NA:2010 (Malaisie)
NEN EN 1993-1-1/NA:2011-12 (Pays-Bas)
NS EN 1993-1-1/NA:2008-02 (Norvège)
PN EN 1993-1-1/NA:2006-06 (Pologne)
NP EN 1993-1-1/NA:2010-03 (Portugal)
SR EN 1993-1-1/NB:2008-04 (Roumanie)
SS EN 1993-1-1/NA:2011-04 (Suède)
SS EN 1993-1-1/NA:2010 (Singapour)
STN EN 1993-1-1/NA:2007-12 (Slovaquie)
SIST EN 1993-1-1/A101:2006-03 (Slovénie)
UNE EN 1993-1-1/NA:2013-02 (Espagne)
CSN EN 1993-1-1/NA:2007-05 (République tchèque)
BS EN 1993-1-1/NA:2008-12 (Royaume-Uni)
CYS EN 1993-1-1/NA:2009-03 (Chypre)
Outre les Annexes nationales (AN) ci-dessus, vous pouvez également définir vous-même une annexe à l'aide de valeurs limites et de paramètres personnalisés.
Calcul automatique de tous les facteurs requis pour la valeur de calcul de la résistance au flambement par flexion Nb,Rd
Détermination automatique du moment critique élastique idéal Mcr pour chaque barre ou ensemble de barres sur chaque position x selon la méthode des valeurs propres ou en comparant les diagrammes de moments. Pour ce faire, il suffit de définir les appuis latéraux intermédiaires.
Vérification des barres à section variable, des sections ou ensembles de barres asymétriques selon la méthode générale décrite dans la section 6.3.4 de l'EN 1993-1-1.
Si la méthode générale selon la section 6.3.4 est utilisée, application facultative de la « courbe européenne de déversement » d'après Naumes, Strohmann, Ungermann, Sedlacek (Stahlbau 77 (2008), p. 748-761).
Considération des rigidités de rotation (bacs acier et pannes)
Considération facultative des panneaux de cisaillement (bacs acier et contreventements, par exemple)
Extension de module RF-/STEEL Warping Torsion (licence requise) pour l’analyse de stabilité selon la théorie du second ordre comme vérification des contraintes avec considération du 7e degré de liberté (gauchissement) incluse.
Extension de module RF-/STEEL Plasticity (licence requise) pour l'analyse plastique des sections selon la méthode des efforts internes partiels et la méthode Simplex pour les sections quelconques (l'extension de module RF-/STEEL Warping Torsion permet d'effectuer l'analyse de stabilité avec un calcul plastique selon l'analyse du second ordre).
Extension de module RF-/STEEL Cold-Formed Sections (licence requise) pour les vérifications à l'ELU et à l'ELS des profilés acier formés à froid selon l'EN 1993-1-3 et l'EN 1993-1-5.
Vérification à l'ELU : choix entre une situation de projet fondamentale ou accidentelle pour chaque cas de charge et pour chaque combinaison de charges ou de résultats.
Vérification à l'ELS : choix entre une situation de projet caractéristique, courante ou quasi-permanente pour chaque cas de charge et pour chaque combinaison de charges ou de résultats.
Vérification de la traction avec aires nettes de section définissables aux extrémités de barre
Vérification des soudures pour les profilés soudés
Calcul optionnel du ressort de gauchissement pour les appuis nodaux des ensembles de barres
Rapports de vérification affichés graphiquement sur la section et le modèle RFEM/RSTAB
Détermination des efforts internes déterminants
Options de filtre pour les résultats graphiques dans RFEM/RSTAB
Affichage des rapports de vérification et de la classification des sections dans le Rendu
Échelles de couleurs dans les fenêtres de résultats
Optimisation automatique des sections
Option de transfert des sections optimisées à RFEM/RSTAB
Listes de pièces et quantités de matériaux nécessaires
Export direct des données dans MS Excel
Rapport d'impression vérifiable
Possibilité d'inclure la courbe de température dans le rapport
Le module compare les valeurs de calcul de la capacité de charge maximale aux valeurs de calcul des actions lors de la vérification de la traction, de la compression, de la flexion et des charges de cisaillement.
Si les composants sont soumis à la fois à la flexion et à la compression, le programme effectue une interaction. Dans RF-/STEEL EC3, vous pouvez déterminer les facteurs selon la méthode 1 (annexe A) ou 2 (annexe B).
La vérification du flambement par flexion n'a besoin ni de l'élancement ni de la charge critique de flambement élastique du cas de flambement considéré. Le module calcule automatiquement tous les facteurs requis pour la valeur de calcul de la contrainte de flexion. RF-/STEEL EC3 détermine le moment critique élastique pour le déversement de chaque barre à chaque position x de la section. Le cas échéant, il vous suffit de définir les maintiens latéraux intermédiaires des barres individuelles/ensembles de barres, définissables dans une des fenêtres d'entrée de données.
Si des barres sont sélectionnées pour la vérification de la résistance au feu dans RF-/STEEL EC3, une autre fenêtre d'entrée est disponible dans laquelle vous pouvez saisir des paramètres supplémentaires, tels que : type de revêtement ou de bardage. Les paramètres globaux couvrent le temps requis pour la résistance au feu, la courbe de température et d'autres coefficients. Le rapport d'impression contient tous les résultats intermédiaires et le résultat final de la vérification de la résistance au feu. De plus, la courbe de température peut être imprimée dans le rapport.
SHAPE-THIN calcule toutes les propriétés de section utiles, y compris les efforts internes plastiques limites. Les zones qui dépassent sont conçues de manière réaliste. Si une section est composée de différents matériaux, SHAPE-THIN détermine les propriétés idéales de la section par rapport à un matériau de référence.
Il est possible d'effectuer une analyse élastique-élastique des contraintes et une vérification plastique avec interaction des efforts internes pour toutes les formes de section. Cette vérification d’interaction plastique est effectuée selon la méthode Simplex. L'utilisateur a le choix entre les hypothèses selon Tresca et selon von Mises.
SHAPE-THIN effectue une classification des sections selon l'EN 1993-1-1 et l'EN 1999-1-1. Pour les sections en acier de classe 4, le programme détermine les largeurs efficaces pour les plaques avec ou sans raidisseurs longitudinaux selon l'EN 1993-1-1 et l'EN 1993-1-5. Le programme calcule les épaisseurs efficaces selon l'EN 1999-1-1 pour les sections en aluminium de classe 4.
Les valeurs limites (c/t) peuvent être contrôlées dans le programme selon les méthodes el-el, el-pl ou pl-pl selon la DIN 18800. Les zones c/t des éléments connectés dans la même direction sont automatiquement reconnues.
RF-/STEEL EC3 importe automatiquement les sections définies dans RFEM/RSTAB. Il est possible de calculer toutes les sections à parois minces. Le programme sélectionne automatiquement la méthode la plus efficace selon les normes.
La vérification à l'état limite ultime prend en compte plusieurs charges et vous pouvez sélectionner les vérifications d'interaction disponibles dans la norme.
La classification des sections calculées dans les classes 1 à 4 est une partie essentielle de l'analyse selon l'Eurocode 3. Vous pouvez ainsi vérifier les limites de la capacité de calcul et de rotation à l'aide du flambement local des parties de la section. RF-/STEEL EC3 détermine les rapports c/t des parties de la section comprimées et classifie automatiquement les sections.
Pour l'analyse de stabilité, vous pouvez définir pour chaque barre ou ensemble de barres si le flambement par flexion se produit dans la direction y ou z. Vous pouvez également définir des maintiens latéraux supplémentaires afin de modéliser une structure proche de la structure réelle. Le ratio d'élancement et la charge critique élastique sont déterminés automatiquement à partir des conditions aux limites de RF-/STEEL EC3. Le moment critique pour le déversement élastique requis pour l'analyse du déversement peut être déterminé automatiquement ou spécifié manuellement. Le point d'application des charges transversales, qui a une influence sur la résistance en torsion, peut également être pris en compte via le paramétrage dans les détails. De plus, vous pouvez prendre en compte les contraintes de rotation (par exemple les tôles trapézoïdales et les pannes) et les panneaux de cisaillement (par exemple les tôles trapézoïdales et les contreventements).
Dans la construction moderne, où les sections sont de plus en plus minces, l'état limite de service est un facteur important du calcul de structure. RF-/STEEL EC3 assigne des cas de charge, des combinaisons de charges et des combinaisons de résultats à différentes situations de projet. Les déformations limites respectives sont prédéfinies dans l'Annexe nationale et peuvent être modifiées, le cas échéant. De plus, il est possible de définir des longueurs et des contre-flèches de référence pour la vérification.
Pour le calcul des déformations selon les méthodes d'approximation spécifiées dans les normes (par exemple, le calcul des déformations selon 7.4.3, EN 1992-1-1), les rigidités efficaces sont calculées dans les éléments finis selon l'état limite existant avec/sans fissures. Ces rigidités sont utilisées pour déterminer la déformation de surface par des calculs MEF répétés.
Le calcul de la rigidité efficace des éléments finis considère une section en béton armé. En se basant sur les efforts internes déterminés à l'état limite de service dans RFEM, le programme classe la section en béton armé en tant que 'fissurée' ou 'non fissurée'. Si le raidissement en traction d'une section doit également être considéré, un coefficient de distribution (selon l'EN 1992-1-1, Éq. 7.19, par exemple) est utilisé. Le comportement du matériau béton est supposé être élastique linéaire dans la zone de compression et de traction jusqu'à ce que la résistance à la traction du béton soit atteinte. Cet état est atteint précisément à l'état limite de service.
Lors de la détermination des rigidités efficaces, le fluage et le retrait sont considérés au niveau de la section. L'influence du retrait et du fluage dans les modèles statiquement indéterminés n'est pas considérée par cette méthode d'approximation (par exemple, dans le cas de structures maintenues sur tous les côtés, les efforts de traction dus au retrait ne sont pas déterminés et doivent être considérés séparément). En résumé, RF-CONCRETE Deflect calcule les déformations en deux étapes :
Calcul des rigidités efficaces de la section en béton armé en supposant des conditions d'élasticité linéaire
Calcul de la déformation à l'aide des rigidités efficaces avec MEF
Les modèles de matériau suivants sont disponibles dans RF-MAT NL :
Isotrope plastique 1D/2D/3D et Isotrope élastique non linéaire 1D/2D/3D.
Trois types de définition peuvent être sélectionnés :
Basique (définition d'une contrainte équivalente sous laquelle le matériau se plastifie)
Bilinéaire (définition d'une contrainte équivalente et d'un module d'écrouissage)
Diagramme :
Définition d'un diagramme contrainte-déformation polygonal
Possibilité d'enregistrer/d'importer le diagramme
Interface avec MS Excel
Orthotrope plastique 2D/3D (Tsai-Wu 2D/3D)
Ce modèle de matériau permet de définir les propriétés du matériau (module d'élasticité, module de cisaillement, coefficient de Poisson) et ses valeurs limites (traction, compression, cisaillement) sur deux ou trois axes.
Maçonnerie isotrope 2D
Il est possible de spécifier les contraintes de traction limites σx,limit et σy,limit ainsi que le facteur d'écrouissage CH.
Maçonnerie orthotrope 2D
Le modèle de matériau maçonnerie orthotrope 2D est un modèle élasto-plastique qui permet notamment de considérer le ramollissement du matériau, qui peut être différent dans les directions locales x et y d'une même surface. Ce modèle de matériau est adapté aux murs en maçonnerie (non armés) avec des charges s'exerçant dans le plan.
Endommagement isotrope 2D/3D
Vous pouvez définir ici des diagrammes de contrainte-déformation antimétriques. Le module d'élasticité est calculé à chaque étape du diagramme contrainte-déformation, avec Ei = (σi -σi-1 )/(εi -εi-1 ).
L'armature requise se trouve dans les tableaux de sortie avec des graphiques illustratifs et des résultats détaillés une fois le calcul terminé. Toutes les valeurs intermédiaires y sont incluses de manière explicites. Outre ces tableaux, les contraintes et déformations actuelles de la section sont affichées graphiquement.
Les propositions d'armatures longitudinales et de cisaillement sont documentées de manière pratique avec le croquis. Il est possible de modifier l'armature proposée en changeant par exemple le nombre de barres et l'ancrage. Les modifications sont mises à jour automatiquement.
La section en béton armé peut être clairement visualisée grâce au rendu 3D. Le programme met ainsi à votre disposition une documentation optimale pour la création des plans d'armatures avec nomenclature d'acier.
Les vérifications de l'ouverture des fissures sont effectuées avec l'armature sélectionnée pour les efforts internes déterminants à l'ELS. Les résultats contiennent les contraintes de l'acier, l'armature minimale, le diamètre limite, les espacements maximaux entre les armatures, les espacements entre les fissures et les largeurs maximales des fissures.
Le calcul non-linéaire permet d'obtenir les états limites ultimes de la section avec armature (déterminée de manière linéaire-élastique) ou paramétrée et les flèches du composant structural en considérant les rigidités à l'état fissuré.
Pour déterminer les efforts internes, vous avez le choix entre la méthode de calcul 1 (non fissurée sur toute la longueur de la poutre) et la méthode de calcul 2 (formation des fissures sur les poteaux internes).
Dans les deux cas, il est possible de considérer une largeur efficace constante de la dalle en béton sur toute la travée selon l'ENV 1994-1-1, 4.2.2.1 (1) et une redistribution des moments. Les efforts internes pour le calcul des organes d'assemblage ne peuvent être déterminés que par le calcul élastique des efforts internes à l'aide du noyau de calcul RSTAB (aucune licence RSTAB n'est requise).
Le calcul permet de déterminer de manière entièrement automatique les propriétés de section efficaces aux moments respectifs, en considérant le fluage et le retrait. Dans l'interface utilisateur de RSTAB, les modèles structuraux sont créés comme une structure de barre, y compris toutes les conditions aux limites et les charges. De cette manière, un calcul fiable des efforts internes avec les propriétés de section efficace est garanti.
Les barres peuvent être disposées de manière excentrée, supportées par des fondations élastiques ou bien être définies comme des couplages rigides. Les ensembles de barres facilitent la répartition des charges sur plusieurs barres.
Dans RFEM, vous pouvez également définir les excentrements des surfaces. Dans ce logiciel, il est possible de transformer des charges nodales et linéaires en charges surfaciques, mais également de diviser les surfaces en composants surfaciques et les barres en surfaces.
RX -TIMBER Column permet de vérifier des poteaux articulés (éventuellement avec maintien élastique de la tête ou de la semelle) et des supports (éventuellement avec fondation élastique du poteau de fondation).
Afin d'effectuer ces vérifications, des sections circulaires et rectangulaires sont disponibles dans le programme.
Les résultats sont affichés dans les tableaux de résultats triés par vérification requise. La présentation claire des résultats permet une orientation et une évaluation faciles.
Vérification à l'ELU :
Résistance à la flexion et au cisaillement avec interaction
Assemblage partiel de cisaillement des organes d'assemblage ductiles et non ductiles
Détermination de connecteurs de cisaillement nécessaires et leur distribution
Vérification de la résistance aux forces de cisaillement longitudinal
Vérification de la connexion avec les connecteurs de cisaillement et du périmètre des connecteurs
Résultats des réactions d'appui déterminantes pour la phase de construction et mixte, y compris les charges des appuis de construction
Analyse du déversement (pour les poutres continues et les poutres en porte-à-faux)
Vérification des classes de section et des propriétés plastiques et élastiques des sections
Vérification à l'ELS :
Analyse des flèches
Déformations et précontrainte initiales déterminées avec les propriétés de section idéales du fluage et du retrait
Analyses modales
Analyse de l'ouverture des fissures
Détermination des efforts d'appui
Toutes les données sont documentées dans un rapport d'impression clair, y compris les graphiques. En cas de modification, le rapport d'impression est mis à jour automatiquement. En outre, le programme autonome VERBUND-TR ne nécessite aucune licence RSTAB.
Selon la partie 2 de la norme DIN 18800, les vérifications sont effectuées séparément pour le flambement par flexion et le déversement afin de simplifier le calcul. De manière générale, la vérification du flambement par flexion est effectuée dans le plan de l'ossature à l'aide de l'analyse des contraintes de la structure 2D selon l'analyse du second ordre, en considérant les charges de calcul et les pré-déformations.
La vérification au déversement est effectuée sur une barre individuelle détachée de l'ensemble de la structure à l'aide de conditions aux limites et de charges définies selon la méthode élastique-élastique.
RF-/FE-LTB recherche le mode de rupture déterminant à l'aide du facteur de charge critique qui décrit le flambement par flexion, de torsion et ou par la combinaison de tous les modes de rupture en fonction du modèle et de la charge appliquée. Le module effectue ensuite un nouveau calcul pour obtenir les opérandes requis.
Les paramètres détaillés contrôlent si le facteur de charge critique est calculé à cause d'une perte de stabilité (à condition que le matériau soit défini par des propriétés élastiques infinies) ou avec limitation des contraintes.
Si nécessaire, vous pouvez ajuster la taille des éléments finis. Vous pouvez également modifier le facteur de sécurité partiel γM. Dans RF-/FE-LTB, les paramètres d'itération sont prédéfinis de manière à ce que les modèles courants puissent être calculés, mais ils peuvent être ajustés individuellement.
Les options complètes et faciles dans les fenêtres d'entrée individuelles facilitent la représentation du système structurel :
Appuis nodaux
Le type d'appui de chaque nœud peut être modifié.
Il est possible de définir un raidisseur de gauchissement sur chaque nœud. Le ressort de gauchissement résultant est déterminé automatiquement à l'aide des paramètres d'entrée.
Fondation élastique de barre
Dans le cas de fondations de barre élastiques, vous pouvez insérer les constantes de ressort manuellement.
Vous pouvez également utiliser les différentes options pour définir les ressorts de rotation et de translation à partir d'un panneau de cisaillement.
Ressorts aux extrémités de la barre
RF-/FE-LTB calcule automatiquement les constantes de ressort individuelles. Vous pouvez utiliser les boîtes de dialogue avec des images détaillées pour représenter un ressort de translation par composant d'assemblage, un ressort de rotation par un poteau de connexion ou un raidisseur de gauchissement (types disponibles : platine d'about, section en U, angle, poteau d'assemblage, partie en porte-à-faux).
Articulations de barre
Si aucune articulation de barre n'est définie dans RFEM/RSTAB pour l'ensemble de barres, vous pouvez les définir directement dans le module additionnel RF-/FE-LTB.
Données de charge
Les charges nodales et de barre des cas de charge et des combinaisons sélectionnés sont affichés dans des fenêtres distinctes. Vous pouvez les modifier, les supprimer ou les ajouter individuellement.
Imperfections
RF-/FE-LTB applique automatiquement les imperfections en mettant à l'échelle le mode propre le plus bas.